Система нагрузки велотренажера

Контроль за весом и габаритами грузовых автомобилей

Без соответствия фактических параметров компания обязана оплатить штрафы за несоблюдение норм весового и габаритного контроля.

Штрафы за превышение массы и нагрузки на ось

КоАП предусматривает штрафы до 500 000 рублей в зависимости от степени превышения, наличия разрешения и превышения параметров, указанных в разрешении.

• Превышение от 2 до 10% без разрешения
• Превышение от 10 до 20% без разрешения
• Превышение от 20 до 50% без разрешения
• Превышение от 10 до 20% параметров в разрешении
• Превышение от 20 до 50% параметров в разрешении
• Превышение более 50% без разрешения или указанных в разрешении

Предусмотрено задержание автотранспорта на спецстоянке.

Штрафы за превышение габаритов

Без оплаты госпошлины в размере 1600 рублей за разрешение на превышение габаритов грозят административные штрафы.

• Превышение до 10 см
• Превышение от 10 до 20 см
• Превышение от 20 до 50 см
• Превышение более 50 см

Мы рассмотрели требования к массе, нагрузке и габаритам для грузовых автомобилей и наказания за несоблюдение. Как контролировать значения перед отправкой груза, чтобы избежать штрафов и износа автомобилей?

Пересчет равных сосредоточенных сил

При определении опорных моментов неразрезных балок, силы могут быть приведены к равномерной нагрузке согласно таблице.

Порядок контроля в России

Соблюдение требований по габаритам и весу грузовых автомобилей важно из-за безопасности на дороге. Перегруз влияет на техническое состояние автомобиля и представляет опасность для участников движения и самой дороги.

Влияние перегрузки грузовых автомобилей на дорожную инфраструктуру

Перевес и неравномерная нагрузка на ось грузовых автомобилей приводит к тому, что транспорт становится нестабильным: его может кренить, а на поворотах не исключен риск переворота. Увеличивается тормозной путь. Добавьте к этому вероятность внезапной поломки из-за повышенного износа, и на дороге оказывается автомобиль, который может спровоцировать серьезную аварию. Также если вес грузовой машины выше допустимого, то перегруз становится причиной разрушения дорожного полотна и мостовых конструкций.

Все это становится причиной высоких административных штрафов за перегруз и несоблюдение требований к нагрузкам на ось.

Контроль грузовых автомобилей в России

Что проверяют в пунктах весогабаритного контроля

Все автомобильные дороги строятся по согласованным проектам, в которых рассчитывается интенсивность движения, состав транспортного потока, предельные нагрузки на дорожное полотно, особенность погодных условий, а также срок службы дороги без ремонта. Далее выбирается необходимая дорожная одежда, основание и ширина.

На основе эксплуатационных свойств дороги определяются допустимые параметры для каждого вида транспортных средств, которые отслеживают в специализированных пунктах весового и габаритного контроля.

Виды контроля

• Стационарные и передвижные пункты контроля
• Автоматические пункты с фото- и видеофиксацией

Визуальный контроль

Автомобиль с вероятным превышением допустимых весовых или габаритных параметров выявляется по следующим признакам, чтобы понять нужно ли останавливать и проверять грузовой автомобиль.

Инструментальный контроль

После остановки грузовой автомобиль проходит инструментальный контроль, включая измерение габаритов, взвешивание на стационарных или динамических весах, определение расстояния между осями и группу сближенных осей.

Документальный контроль

После инструментального контроля водителя проверяются документы на грузоперевозку.

Финальный шаг — проверка соответствия между документами и фактом наличия перегрузки. На пункте контроля сопоставляют характеристики груза с указанными в специальном разрешении.

Если транспортное средство превышает допустимые весовые и/или габаритные параметры, то водитель должен остановить автомобиль за пределами проезжей части и по возможности принять меры, чтобы устранить выявленные нарушения. В противном случае — транспортное средство отправляется на спецстоянку.

Мы рассмотрели порядок осуществления весового и габаритного контроля на автомобильных дорогах в России. Теперь определимся с терминами и рассмотрим, какие требования предъявляются к грузовым автомобилям.

Приложение Б Состав работ и порядок проектирования фасадных конструкций

Б.1 Анализ архитектурных решений фасадов объекта проектирования

Классификация типов поверхностей по общим признакам, выявление и формализация их линий пересечения. Предварительный выбор типа конструкций.

Б.2 Анализ обеспечения требований энергоэффективности

Выполнение предварительного теплотехнического расчета наружной ограждающей конструкции.

Б.3 Определение нагрузок и воздействий на проектируемые фасадные конструкции

Их сочетаний, расчётных случаев; определение зон для последующей оценки несущей способности. Определение (уточнение) аэродинамических коэффициентов.

Б.4 Разработка рациональных схем раскладки облицовочных материалов

Определение типа крепления облицовочных изделий, проведение оценки прочности облицовочного материала.

Б.5 Определение конструктивной схемы несущего каркаса фасадной конструкции

Характеристик материала элементов направляющих и кронштейнов, расчётных поперечных сечений и узлов соединений. Проведение прочностных расчётов, корректировка технических решений навесной фасадной конструкции. Проведение оценки коррозионной стойкости элементов фасадной конструкции для условия последующей эксплуатации.

Б.6 Анализ конструктивных решений наружных стеновых ограждающих конструкций

Определение усилий, возникающих в узлах крепления кронштейнов. Подбор и расчёт узлов крепления кронштейнов несущего каркаса фасадной конструкции к строительному основанию.

Б.7 Разработка комплекта рабочей документации для ведения и контроля строительно-монтажных работ

Комплект рабочей документации должен содержать рабочие чертежи, организационно-технологическую документацию в объёме, обеспечивающем возведение конструкций в соответствии с проектными решениями.

Б.8 Оценка соответствия технических решений рабочей документации требованиям по пожарной безопасности.

***

Понимая всю важность деятельности общеобразовательных организаций как фундамента, формирующего у молодого поколения россиян базовые мировоззренческие установки и необходимые для жизни знания и умения, государство продолжает курс на обеспечение безопасных условий пребывания детей в школах, в том числе – посредством нормативного закрепления и поддержания в актуальной редакции санитарно-эпидемиологических правил и нормативов.

Требования к материалам конструкций

Материалы элементов стального каркаса конструкций должны соответствовать требованиям по ГОСТ 27772, СП 260.1325800. Для стальных, сварных или штампованных кронштейнов фасадных систем, устанавливаемых с шагом, равным высоте этажа (установка кронштейнов в межэтажные перекрытия зданий), следует использовать толстолистовой прокат по ГОСТ 27772 в соответствии с требованиями, предъявляемыми к сталям класса от С245-1 до С345-1, или стали 345-4 по ГОСТ 19281, или Ст3пс5-св по ГОСТ 535 для сортового и фасонного проката, или толстолистовую углеродистую сталь по ГОСТ 14637.

Допускается использование тонколистового проката по ГОСТ 14918 повышенной или нормальной точности проката по толщине и ширине, нормальной плоскостности с обрезной кромкой и цинковым покрытием, с дополнительным защитным лакокрасочным покрытием, в соответствии с требованиями по коррозионной стойкости (за исключением сварных кронштейнов).

Для стальных штампованных кронштейнов фасадных систем, устанавливаемых в ограждающие конструкции зданий, допускается использовать прокат из листовой, холоднокатаной, углеродистой оцинкованной стали марок 220, 250, 280, 320, 350, 390, 420 и 450, предназначенных для изготовления профилированных изделий, повышенной или нормальной точности по ГОСТ 14918.

Основные механические характеристики холоднокатаной, листовой, углеродистой, оцинкованной стали по ГОСТ 14918 приведены в таблице Г.1 приложения Г.

Установленные требования

Установленные требования важны для хозяйствующих субъектов, осуществляющих подлежащую лицензированию образовательную деятельность. Без подтверждения их соответствия санитарному законодательству, включая действующие санитарные правила и гигиенические нормативы, невозможно получить заключение Роспотребнадзора, необходимое для их функционирования.

Хоть объекты, введенные в эксплуатацию до вступления в силу документов, а также объекты на стадии строительства, реконструкции и ввода в эксплуатацию, разрешено эксплуатировать в соответствии с утвержденной проектной документацией, по которой они были построены, максимальное приближение организаций к установленным нормативам будет достойным показателем заботы об обучающихся и послужит защитой от возможных придирок контролирующих органов.

Санкции за несоблюдение требований

Напомним, рассматриваемые санитарные правила являются обязательными для исполнения гражданами, юридическими лицами и ИП при осуществлении ими образовательной деятельности. Их несоблюдение грозит административными санкциями по ст. 6.3 КоАП – как в виде штрафа, так и в виде административного приостановления деятельности на срок до 90 суток.

Документы по теме:

• СП 522.1325800.2023

Библиография

ispolnitelnaya.ru

6.1.4 Стальные холодногнутые оцинкованные профили следует изготавливать из листового проката холоднокатаной углеродистой стали, оцинкованной в агрегатах непрерывного цинкования по ГОСТ 14918 толщиной от 0,5 до 4 мм, повышенной или нормальной точности проката по толщине и по ширине, нормальной плоскостности с обрезной кромкой, с защитным покрытием, в соответствии с требованиями коррозионной стойкости объекта строительства.

6.1.5 Для вспомогательных деталей (оттяжки, крепежные элементы, опорные плиты и пр.) следует применять стали, указанные в

.1.6 Противопожарные короба обрамления оконных проемов, экраны противопожарной отсечки должны быть выполнены из коррозионностойкой стали или из тонколистовой оцинкованной стали с защитным покрытием, в соответствии с требованиями коррозионной стойкости объекта строительства.

6.1.7 Для конструктивных элементов из коррозионно-стойкой стали рекомендуется применять аустенитные, дуплексные аустенитно-ферритные и ферритные стали с химическим составом в соответствии с требованиями ГОСТ 5632 и механическими характеристиками, отвечающими требованиям ГОСТ 5582.

6.1.8 Основные механические характеристики горячекатаного и холоднокатаного проката из коррозионно-стойкой стали, в том числе по ГОСТ 5582, приведены в таблице Г.2 приложения Г.

6.1.9 Расчетные сопротивления холодногнутых профилей следует определять по формулам, приведенным в таблице

6.1.10 Если нормативные значения определяются по результатам приемочных испытаний, то такие испытания следует проводить в соответствии с ГОСТ 11701 на не менее чем пяти образцах.

6.1.11 Допускается применение других марок сталей, показатели качества которых соответствуют вышеприведенным требованиям.

Т а б л и ц а 6.1

Онструкции из алюминиевых сплавов

6.2.1 Для каркасов НФС из алюминиевых сплавов следует применять прессованные профили по ГОСТ 22233. Листовые, гнутые элементы каркаса следует изготовлять из алюминиевой ленты по ГОСТ 13726.

6.2.2 Основные нормативные и расчетные характеристики алюминиевых сплавов по ГОСТ 22233 и ГОСТ 13726 приведены в таблице Г.3 приложения Г.

6.2.3 Значения расчетных сопротивлений профилей из алюминиевых сплавов по ГОСТ 22233 и гнутых элементов каркаса по ГОСТ 13726 следует определять по формулам, приведенным в таблице

Т а б л и ц а 6.2

Оэффициенты надежности по материалу

Коэффициенты надежности по материалу для элементов конструкций каркасов из стали и алюминиевых сплавов следует назначать в соответствии с СП 260.1325800 и СП 128.13330.

Расчет стержневых элементов каркаса НФС на прочность и устойчивость

7.1.1 Стальные конструкции каркасов из толстостенных горячекатаных профилей и элементов, изготовленных из листовой стали толщиной более 4 мм, которые по НДС можно отнести к трем первым классам поперечных сечений, следует проектировать по СП 16.13330.

7.1.2 Стальные конструкции каркасов из тонкостенных гнутых профилей из оцинкованной углеродистой или коррозионно-стойкой стали толщиной менее 4 мм, которые относятся к 4-му классу НДС, следует проектировать по СП 260.1325800.

7.1.3 Расчет или подбор поперечных сечений прессованных и гнутых профилей из алюминиевых сплавов, когда сечения отвечают параметрам обеспечения устойчивости (по отношению ширины пластинки или размера краевого элемента жесткости к толщине пластинки), следует вести в соответствии с требованиями СП 128.13330.

7.1.4 Если потеря устойчивости прессованных и гнутых профилей из алюминиевых сплавов может наступить до достижения расчетных напряжений в сжатых частях поперечных сечений, то расчет следует вести в соответствии с требованиями настоящего раздела.

7.1.5 В настоящем разделе приведены общие требования к проектированию и расчету профилей, используемых в конструкциях каркасов НФС, изготовленных из алюминиевых сплавов методами экструдирования или профилирования из листов и лент. Требования настоящего раздела не распространяются на профили из прессованных профилей из алюминиевых сплавов с поперечными сечениями, у которых отношения ширины и высоты к их толщине выходят за пределы, указанные в таблице 7.1. Предельные значения отношений, приведенные в таблице 7.1, ограничены областью, для которой есть необходимый опыт применения и проведены испытания. Значения отношений, превышающие указанные, могут быть использованы при проектировании профилей при условии проверки их эксплуатационной пригодности путем проведения испытаний.

7.1.6 Изложенный в настоящем разделе материал не относится к замкнутым полым профилям круглого, квадратного и прямоугольного сечений, полученным в процессе экструдирования.

Т а б л и ц а 7.1

7.1.7 Для обеспечения необходимой жесткости и исключения преждевременной потери устойчивости в полках размеры краевых элементов жесткости и полок профилей должны быть в следующих пределах:

0,2, то краевой элемент жесткости не учитывают как элемент жесткости и в расчете поперечного сечения принимают c=

1 Если геометрические характеристики эффективного поперечного сечения определены испытаниями, то эти ограничения не учитывают.

2 Длину элемента жесткости с измеряют перпендикулярно полке, даже если он расположен под другим углом по отношению к ней.

7.1.8 Общие размеры прессованных профилей (ширина b, высота h и др.) измеряют от поверхности профиля (см. таблицу 7.1).

7.1.9 При расчете тонкостенных участков поперечного сечения прессованных профилей расчетную ширину поперечного сечения элемента назначают как расстояние между внутренними гранями стенок или между стенкой и внутренней гранью ребра элемента жесткости. Для профилей, полученных методами гнутья или профилирования из листов и лент, расчетную ширину назначают в соответствии с рисунком 7.1.

7.1.10 В расчетах прессованных и гнутых профилей следует принимать обозначения осей в сечении элементов профиля, приведенное на рисунке 7.2.

— Условные величины ширины плоских частей поперечного сеченияс учетом радиусов закругления

Рисунок 7.2 — Обозначения осей для сечений прессованных и гнутых профилей

7.1.11 Формы сечений прессованных профилей зависят от требований, предъявляемых проектировщиками. Наиболее распространенные формы сечений прессованных профилей из алюминиевых сплавов приведены на рисунке 7.3.

— Распространенные формы поперечных сечений прессованных профилей из алюминиевых сплавов

7.1.12 Пластинчатые элементы, полученные методами гнутья или профилирования из листов или лент, должны быть укреплены продольными элементами жесткости. Промежуточные и краевые элементы жесткости показаны на рисунке 7.4.

Рисунок 7.4 — Типичные формы элементов жесткости гнутых профилей

7.1.13 Типичные формы продольных элементов жесткости для прессованных профилей приведены на рисунке 7.5. Если элементы профиля имеют поверхностное рифление, то толщину элемента определяют как сумму половины высот рифления и толщины сплошной части.

Рисунок 7.5 — Типичные формы элементов жесткости экструдированных профилей

7.1.14 Местные изгибные отклонения стержневых элементов, возникающие в процессе изготовления, учтены в формулах определения несущей способности элементов по устойчивости. Относительные начальные местные изгибные несовершенства элементов -величина начального местного несовершенства профиля длиной ) при плоской форме потери устойчивости для стержней, изготовленных из алюминиевых сплавов, приведены в таблице 7.2.

Чет потери местной устойчивости сжатых плоских частей элементов поперечного сечения

7.2.1 В тех случаях, когда сжатые плоские части сечений теряют местную устойчивость до достижения элементом расчетного сопротивления, расчет следует вести с учетом редукционных коэффициентов.

7.2.2 Потерю местной устойчивости сжатой или частично сжатой части поперечного сечения профиля следует учитывать, используя эффективную площадь сечения Эффективную площадь сечения возможно получить, основываясь либо на эффективной ширине , либо на эффективной толщине сжатых частей сечения Эти параметры сечения находят для эффективной ширины как hej = pbp, и для эффективной толщины сечения как tef = pt, где р — понижающий коэффициент, учитывающий местную потерю устойчивости сжатой части сечения.

Условную прямую ширину плоской части поперечного сечения следует определять, как В случае расчета плоских частей поперечного сечения в наклонной стенке следует использовать соответствующую длину образующей.

7.2.3 Понижающий коэффициент для определения должен быть основан на наибольшем, расчетном значении сжимающего напряжения сот в соответствующей части поперечного сечения (вычисленном для сжатых полок на основании расчета полного поперечного сечения, для сжатых стенок — на основании эффективного поперечного сечения), когда достигнуто равновесное состояние между сопротивлением поперечного сечения и внешними воздействиями.

7.2.4 Максимальные отношения ширины пластинки к ее толщине, при которых исключается местная потеря устойчивости, для максимальных значений сжимающего напряжения ), для углеродистой и коррозионно-стойкой стали приведены в таблице 7.3, для алюминиевых сплавов — в таблице 7.4.

7.2.5 Если отношение ширины пластинки к ее толщине превышает указанное в таблицах 7.3 и 7.4, значение коэффициента следует рассчитывать:

— для тонкостенных гнутых профилей из оцинкованной углеродистой и коррозионно-стойкой стали — по СП 260.1325800;

— для прессованных и гнутых профилей из алюминиевых сплавов — в соответствии с указаниями настоящего раздела.

Т а б л и ц а 7.3

Тип защемления пластинки по продольным сторонам и распределение сжимающих напряженийЗначения расчетного сопротивления RyМаксимальные значения bp/tРавномерно сжатые полкиПо двум сторонамПо одной сторонеИзгибаемые стенки, защемленные по двум кромкам = -1,0 = -1,5 = -2,0Изгибаемые стенки, защемленные по одной кромке = -1,5 = -2,0 = -3,0

Т а б л и ц а 7.4

Тип защемления пластинки по продольным сторонам и распределение сжимающих напряженийЗначения расчетного сопротивления Равномерно сжатые полкиПо двум сторонам пластинки По одной стороне пластинки Изгибаемые стенки, защемленные по двум кромкам -1.5Изгибаемые стенки, защемленные по одной кромке -1.5 -3.0

Т а б л и ц а 7.5

7.2.7 Для пластинок из алюминиевых сплавов, защемленных по одной продольной стороне, если σсот понижающий коэффициентнаходят по формулам:

Т а б л и ц а 7.6

7.2.8 Если в сжатой части элемента поперечного сечения значения сжимающего напряжения com < понижающий коэффициент определяют следующим образом:

Т а б л и ц а 7.7

Т а б л и ц а 7.8

Т а б л и ц а 7.9

Т а б л и ц а 7.10

Лоские части поперечного сечения, усиленные продольными элементами жесткости

7.3.1 Для повышения жесткости и несущей способности пластинок, составляющих поперечное сечение профилей, они усиливаются краевыми и промежуточными элементами жесткости. Проектирование сжатых частей поперечного сечения с краевыми и промежуточными элементами жесткости должно быть основано на предположении о том, что элемент жесткости (ребро) ведет себя как сжатый элемент с непрерывным частичным защемлением и с жесткостью, зависящей от граничных условий и изгибной жесткости соседних частей поперечного сечения, влияние которых имитируется жесткостью условной пружины.

7.3.2 Виды усиления плоских пластинок поперечного сечения прессованных и гнутых профилей из алюминиевого сплава элементами жесткости приведены на рисунках 7.6 и 7.7.

— Виды усиления плоских пластинок краевыми ребрами жесткости

— Виды усиления плоских пластинок промежуточными ребрами Схемы к определению жесткости связей ребер жесткости

7.3.3 Жесткость упругоподатливых связей ребра следует определять посредством приложения удельной нагрузки на единицу его длины, как показано на рисунке 7.7. Жесткость пружины на единицу длины определяют по формуле

= /δ , (7.7)

где — прогиб полосы поперечной пластинки от удельной нагрузки действующей в центре 1) эффективной части ребра жесткости.

7.3.11 Понижающий коэффициент снижения несущей способности ребра вследствие плоской формы потери устойчивости элемента жесткости следует определять с учетом относительной гибкости Xs по таблице 7.11.

упругое критическое напряжение для ребра жесткости.

Т а б л и ц а 7.11

Асчет элементов каркаса на прочность

Расчет тонкостенных элементов каркаса НФС с сечениями 4-го класса НДС на внутренние силы, возникающие в поперечных сечениях от эксплуатационных нагрузок, проводят:

— для элементов, изготовленных из оцинкованной углеродистой или коррозионно-стойкой стали, — по СП 260.1325800;

Ействие центрального растяжения и сжатия

7.4.2.1 Расчетную несущую способность поперечного сечения по прочности при осевом растяжении следует определять по формуле

площадь сечения нетто с учетом ослаблений.

Ействие изгиба

7.4.3.1 Расчетную несущую способность поперечного сечения по изгибающему моменту относительно одной из главных осей определяют следующим образом:

7.4.3.2 При изгибе стержневого элемента в двух плоскостях формула (7.23) применима при соблюдении следующих условий:

а) редукция определяется каждый раз независимо только для одного из изгибающих моментов, действующего относительно одной из главных осей поперечного сечения;

б) конструктивный элемент за счет связей и раскрепления облицовкой не должен быть подвержен кручению или крутильной, изгибно-крутильной формам потери устойчивости, или плоской форме потери устойчивости при изгибе.

7.4.3.3 Расчетный момент сопротивления из условия прочности поперечного сечения при изгибе следует определять исходя из следующих положений:

— если момент сопротивления эффективного сечения меньше упругого момента сопротивления сечения брутто

7.4.3.4 Момент сопротивления эффективного сечения должен быть рассчитан для эффективного поперечного сечения, испытывающего изгиб только относительно той главной оси, относительно которой происходит изгиб стержневого элемента при максимальном значении сжимающего напряжения, равном amax = R или amax = acom с учетом эффектов местной потери устойчивости, как указано в 7.2.

Для определения эффективных участков полки отношение напряжений ф = а/ах следует определять, используя полную площадь поперечного сечения.

Для определения эффективных участков стенки отношение напряжений ф = а/ах следует определять, используя эффективную площадь сжатой полки совместно с площадью стенки — брутто.

7.4.3.5 Если текучесть наступает вначале у сжатого края поперечного сечения, то значение должно быть основано на линейном распределении напряжения по поперечному сечению (см. рисунок 7.9).

Рисунок 7.9 — Эффективное поперечное сечение при действии изгибающегомомента (сжата полка)

7.4.3.6 Если текучесть возникает вначале у растянутого края сечения, допускается использовать резервы пластичности в зоне растяжения до тех пор, пока сжимающее напряжение σmax не достигнет своего максимального значения

В этом случае момент сопротивления эффективного, частично пластичного сечения W,ef должен быть основан на распределении напряжений, которое является постоянным, равным в зоне растяжения, с упругой частью в зоне сжатия (см. рисунок 7.10).

В отсутствие подробного расчета эффективную толщину стенок можно найти с использованием положений 7.2, при с, основанном на распределении напряжений по рисунку 7.10, принимая ψ = 1.

Рисунок 7.10 — для определения эффективной толщины стенки

Овместное действие изгиба и продольной силы

7.4.4.1 При совместном действии изгибающих моментов и продольной сжимающей силы в отсутствие поперечной силы должно выполняться условие

Рисунок 7.11 — Эффективное поперечное сечение при действии равномерного

Овместное действие изгиба, продольной и поперечной сил

Для поперечных сечений при совместном действии осевой силы , изгибающего момента и поперечной силы влияние последней силы не учитывают, если несущая способность стенки. При значении поперечной силы более половины предельного значения, при совместном действии момента и поперечной силы, значение расчетного сопротивления материала следует принимать по уменьшенному значению:

Ействие поперечной силы

7.4.6.1 Расчет неразрезных балочных конструкций на поперечную силу ведут в зонах у крайних опор и в зонах над промежуточными опорами, где поперечные силы оказывают существенное влияние на несущую способность стенок балок, а максимальная поперечная сила сочетается со значительным изгибающим моментом и, в отдельных случаях, с продольной силой.

Несущую способность поперечного сечения от действия поперечной силы определяют по формуле

расчетное напряжение при сдвиге, учитывающее потерю устойчивости стенки, приведенное в таблице 7.12;

высота стенки между внутренними плоскостями полок;

— угол наклона стенки относительно полок.

Т а б л и ц а 7.12

7.4.6.2 Условную гибкость стенки без продольных элементов жесткости определяют по формуле

где − наклонная высота стенки;

расчетное сопротивление алюминиевого сплава;

7.4.6.3 При определении принимают геометрические характеристики поперечного сечения брутто и учитывают условия загружения, действительное распределение момента и раскрепления сжатого пояса из плоскости действия изгибающего момента.

Приложение Ж Схемы и таблицы для расчета ронштейнов

Ж.1.1 Места приложения нагрузок и положение расчетных сечений в элементах П-образного стыковочного кронштейна из алюминиевого сплава приведены на рисунке Ж.1. В таблице Ж.1 даны расчетные формулы для наиболее напряженных сечений кронштейна и вытягивающего усилия на наиболее нагруженный анкер крепления. На одну ветвь кронштейна действуют нагрузки от собственного веса каркаса и облицовки (в рядовых зонах фасада в зиму — гололеда) — и ветровые нагрузки —

Ж.1.2 Места приложения нагрузок и положение расчетных сечений в элементах П-образного ветрового опорного кронштейна из алюминиевого сплава приведены на рисунке Ж.2, где определены наиболее напряженные сечения кронштейна. В таблице Ж.2 приведены расчетные формулы для наиболее напряженных сечений кронштейна и вытягивающего усилия на анкер. На одну ветвь кронштейна должны действовать только ветровые нагрузки

Рисунок Ж.1 — Места приложения нагрузок и положение расчетных сечений в элементах П-образного стыковочного кронштейна

Таблица Ж.1 — Определение напряжений и усилий в стыковочном П-образном кронштейне

Рисунок Ж.2 — Места приложения нагрузок и положение расчетных сечений в элементах П-образного ветрового кронштейна

Таблица Ж.2 — Определение напряжений и усилий в элементах П-образного ветрового кронштейна

Ж.2 L-образные кронштейны из алюминиевого сплава

Ж.2.1 Места приложения нагрузок и положение расчетных сечений в элементах L-образного опорного кронштейна из алюминиевого сплава приведены на рисунке Ж.3, Расчетная схема для определения вырывающего усилия в наиболее нагруженном анкере L-образного опорного кронштейна приведена на рисунке Ж.3, В таблице Ж.3 приведены расчетные формулы для наиболее напряженных сечений кронштейна и вытягивающего усилия на наиболее нагруженный анкер крепления.

Ж.2.2 Места приложения нагрузок и положение расчетных сечений в элементах L-образного ветрового кронштейна из алюминиевого сплава приведены на рисунке Ж.4, На рисунке Ж.4, б, приведена расчетная схема для определения вытягивающего усилия на анкер крепления опорного кронштейна к стене здания. В таблице Ж.4 приведены расчетные формулы для наиболее напряженных сечений кронштейна и вытягивающего усилия на анкер.

Рисунок Ж.3 — Места приложения нагрузок и положение расчетных сечений в элементах L-образного опорного кронштейна из алюминиевого сплава

Таблица Ж.3 — Определение напряжений и усилий в элементах L-образного опорного кронштейна из алюминиевого сплава

Рисунок Ж.4 — Места приложения нагрузок и положение расчетных сечений в элементах L-образного ветрового кронштейна из алюминиевого сплава

Таблица Ж.4 — Определение напряжений и усилий в сечениях L-образного ветрового кронштейна из алюминиевого сплава

Ж.3 L-образные кронштейны из стали

Ж.3.1 Штампованные L-образные кронштейны из стального листа применяют в каркасах НФС как с горизонтальным, так и с вертикальным положением консольной плоскости, имеющие, преимущественно, одинаковое назначение по восприятию эксплуатационных нагрузок. Каждый такой кронштейн должен воспринимать как горизонтальные, так и вертикальные усилия.

Ж.3.2 В стальных кронштейнах с горизонтальным положением консольной плоскости следует проверять наиболее напряженные сечения на консоли и сечения на опорной пятке по краю шайбы анкера. Места приложения нагрузок и положение расчетных сечений показаны на рисунке Ж.5, Определение вытягивающей нагрузки, действующей на анкер, следует проводить в соответствии с расчетной схемой на рисунке Ж.5, В таблице Ж.5 приведены расчетные формулы для наиболее напряженных сечений кронштейна.

Ж.3.3 Размеры продольных гофров, ужесточающих консоль и пятку кронштейна, следует назначать в соответствии с требованиями СП 260.1325800 и требованиями 7.1-7.3 настоящего свода правил.

Ж.3.4 Стальные кронштейны с вертикальным положением консольной плоскости целесообразно использовать с удлинителями той же формы, в сборе образующими С-образную конструкцию. Пятка удлинителя должна крепиться к полке направляющей не менее чем двумя крепежными изделиями.

Ж.3.5 На конструкцию каркаса с креплением Г-образного кронштейна к стенке направляющей, имеющей П-образное поперечное сечение, расчетные положения настоящего свода правил не распространяются.

— Места приложения нагрузок и положение расчетных сечений элементов L-образного стального кронштейна с горизонтально ориентированной плоскостью консоли

Таблица Ж.5 — Определение напряжений и усилий в элементах L-образного стального кронштейна с горизонтально ориентированной плоскостью консоли

Уравнения равновесия и симметрия тензора напряжений

Рис. 4. Тело в равновесии.

Когда тело находится в равновесии, компоненты тензора напряжений в каждой точке тела удовлетворяют уравнениям равновесия:

Например, для гидростатической жидкости в условиях равновесия тензор напряжений принимает вид:

где — гидростатическое давление, а обозначает символ Кронекера.

Вывод уравнений равновесия Рассмотрим сплошное тело (см. Рисунок 4), занимающее объём , ограниченное поверхностью с площадью , с заданными нагрузками или поверхностными силами на единицу площади, действующие на каждую точку поверхности тела, и объёмные силы на единицу объёма в каждой точке объёма . Таким образом, если тело находится в равновесии, то результирующая сила, действующая на объём, равна нулю: По определению вектор напряжений равен , тогда Использование формулу Гаусса для преобразования поверхностного интеграла в объёмный интеграл даёт Для произвольного объёма интеграл обращается в нуль, и мы получим уравнения равновесия

В то же время для равновесия требуется, чтобы сумма моментов относительно произвольной точки была равна нулю, что приводит к выводу, что тензор напряжений должен быть симметричным, то есть

Вывод симметрии тензора напряжений Суммируя моменты относительно точки O (рисунок 4), результирующий момент равен нулю, поскольку тело находится в равновесии. Таким образом, где — радиус-вектор, который выражается как Зная, что и используя теорему Гаусса, чтобы перейти от поверхностного интеграла к объёмному интегралу, получим: Второй интеграл равен нулю, так как он содержит уравнения равновесия. Остаётся первый интеграл, где , следовательно: Тогда для произвольного объёма V получим соотношения которые удовлетворяются в каждой точке тела. Раскрывая эти уравнения, получим: , , и или в общем случае: Это доказывает, что тензор напряжений симметричен.

Однако в моментных теориях, то есть при наличии моментов на единицу объёма, тензор напряжений несимметричен. Это также верно, когда число Кнудсена близко к единице , или для сред, как например неньютоновская жидкость, что может приводить к появлению вращательно неинвариантной жидкости, такой как полимер.